數控火焰切割機之間的距離由電子隨動系統自動調節，割槍由內循環液冷卻。等離子切割工藝分析等離子切割件的熱影響區及熱變形區都較小。切割方式分為在水中采用轉移型電弧水射流切割及在空氣中采用轉移型電弧干式切割，這兩種切割中氬氣的引弧性及穩弧性較好，因此，我們把氬氣做為先導�。ㄒ。怏w；在水下采用水射流切割時，割槍中高速流動的水束與切割氣體共同將熔化金屬排開。
等離子切割電源等離子切割采用等離子切割電源進行，通過選擇合適的切割電流、空載電壓、切割速度、先導弧各引弧參數達到切割的目的。電極和噴嘴與工件之間采用獨立的電源，為了易于引弧，先送入小流量的先導弧氣體，待引燃電弧后再送入大量的切割氣體，此過程由機床的數控系統完成。在切割鋁及鋁時采用水下切割，切割氣體為氮氬水射流，這是由于鋁及鋁合金的導熱系數較高，在水中采用水射流切割不僅可減少熱變形，而且水還可以吸收切割噪聲、電弧紫外線、煙塵等，大大改善了工作環境。
切割不同材料及規格的零件割縫不一致，容易造成切割后的尺寸偏大或偏小，為保證零件的尺寸及表面粗糙度要求，為此在每次切割前試切100×100長方形樣件，用于調整機床的割縫補償值，同時在切割時可根據零件的切割狀況調整切割速度。切割后工件質量控制,切割后工件質量主要以切割尺寸、割口垂直度、割口表面粗糙度、割紋深度、割口底部熔瘤及割口熱影響區寬度來評定.
我們對切割后的鋁板進行了焊接工藝試驗，試驗樣件12塊，尺寸均為mm：D5×300×120，試件材料為LF6R鋁板，切割后每兩塊焊接，具體做法如下；切割后直接焊接；切割后，鈑金工用銼刀修銼切割處并開坡口（U型，如）并焊接；切割后，用刨邊機刨坡口（坡口型式）并焊接；切割后，經酸洗然后焊接；切割后，按開坡口經酸洗，然后焊接；切割后，按開坡口經酸洗，然后焊接。
方差分析正常放電狀態電壓的方差。對試驗中各因素的影響效應進行F分布檢驗，結果表明，加工中的峰值電流對正常放電的電壓的影響是顯著的，而工件厚度和切割方向的影響是不顯著的，其中顯著因素的影響率為0.90。因此可知，當峰值電流確定時，加工中正常放電狀態的放電間隙電壓值波動是較小的。短路狀態電壓特性極差分析。同上，由于各因素的水平不同，對各試驗因素的極差值進行修正，依次為7.65，4.39，3.51。由各因素的極差值和圖中的變化趨勢可知，對放電間隙短路狀態的電壓影響大的是加工中峰值電流，其次是工件厚度，影響小的是切割方向。
由于沿圓周方向的熱傳導長度和沿徑向的散熱面積急劇減少，使得基材溫度上升更快。這種情況下，熱積累和預熱效應尤為突出，因此，切割區前沿的溫度將會大幅度地上升，熔化的基材量也將大幅度地增加，從而導致切縫寬度的大幅度增加。對于處在中間值的管徑，注入到基材中的熱量和散失到周圍環境的熱量基本上能保持平衡，因而切割區前沿的溫度將只緩慢地上升，其切縫寬度也只是緩慢地增加。是不同管徑、在相同切割工藝參數和位置條件下的溫度 切割時間分布曲線�？煽闯銮市獙囟群颓懈顣r間的影響是非常明顯的。
數控火焰切割機由于間隙電壓隨脈沖電源中的峰值電流的增加而發生明顯變化，因此簡單的門檻電壓檢測是難以對放電間隙狀態進行有效檢測的。實際應用中根據脈沖電源的峰值電流將門檻電壓分成多檔，采用可調式數字電阻實現了對高速走絲電火花線切割放電間隙狀態的準確檢測。峰值電流對于正常放電狀態電壓的影響是顯著的，而工件厚度和切割方向的影響是不顯著的；峰值電流對于短路狀態的電壓的影響是顯著的，工件厚度和切割方向的影響是較顯著的。高速走絲電火花線切割的放電間隙的電壓量與加工狀態之間是密切相關的，且放電間隙的電壓量隨峰值電流增加而呈單值增加。
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